ГОСТ Р 59374.7-2021

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ТЕХНИЧЕСКОМУ РЕГУЛИРОВАНИЮ И МЕТРОЛОГИИ

НАЦИОНАЛЬНЫЙ

СТАНДАРТ РОССИЙСКОЙ

ФЕДЕРАЦИИ

ГОСТР

59374.7— 2021

(ИСО 4126-7:2013)

УСТРОЙСТВА ПРЕДОХРАНИТЕЛЬНЫЕ ДЛЯ ЗАЩИТЫ ОТ ИЗБЫТОЧНОГО ДАВЛЕНИЯ

Часть 7

Общие данные

(ISO 4126-7:2013, MOD)

Издание официальное

Москва Российский институт стандартизации 2021

Предисловие

• 1 ПОДГОТОВЛЕН Федеральным государственным бюджетным учереждением «Российский институт стандартизации» (ФГБУ «РСТ») и Акционерным обществом «Научно-производственная фирма «Центральное конструкторское бюро арматуростроения» (АО «НПФ «ЦКБА») на основе собственного перевода на русский язык англоязычной версии стандарта, указанного в пункте 4

• 2 ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК 061 «Вентиляция и кондиционирование»

• 3 УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Приказом Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии от 4 августа 2021 г. № 685-ст

• 4 Настоящий стандарт является модифицированным по отношению к международному стандарту ИСО 4126-7:2013 «Устройства предохранительные для защиты от избыточного давления. Часть 7. Общие данные» (ISO 4126*7:2013 «Safety devices for protection against excessive pressure — Part 7: Common data». MOD) путем изменения отдельных фраз (слов, ссылок), которые выделены в тексте курсивом.

Сведения о соответствии ссылочных национальных и межгосударственных стандартов международными стандартам, использованным в качестве ссылочных в примененном международном стандарте. приведены в дополнительном приложении ДА

• 5 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

Правила применения настоящего стандарта установлены в статье 26 Федерального закона от 29 июня 2015 г. № 162-ФЗ «О стандартизации в Российской Федерации». Информация об изменениях к настоящему стандарту публикуется в ежегодном (ло состоянию на 1 января текущего года) информационном указателе «Национальные стандарты», а официальный текст изменений и поправок — в ежемесячном информационном указателе «Национальные стандарты». В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего стандарта соответствующее уведомление будет опубликовано в ближайшем выпуске ежемесячного информационного указателя «Национальные стандарты». Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования — на официальном сайте Федерального агентства ло техническому регулированию и метрологии в сети Интернет (www.gost.ru)

©ISO. 2013

©Оформление. ФГБУ «РСТ». 2021

Настоящий стандарт не может быть полностью или частично воспроизведен, тиражирован и распространен в качестве официального издания без разрешения Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии

Содержание

• 1 Область применения

• 2 Нормативные ссылки

• 3 Термины и определения

• 4 Обозначения

• 5 Определение пропускной способности предохранительного клапана

• 5.1 Определение коэффициента расхода

• 5.2 Критический и докритический режимы течения

• 5.3 Пропускная способность при критическом режиме течения

• 5.4 Пропускная способность для любого газа при докритическом режиме течения

• 5.5 Пропускная способность непожарооласной среды в качестве испытательной среды

в турбулентном потоке (при числах Рейнольдса Re а 80 000)

• 6 Размеры предохранительных клапанов

• 6.1 Общие положения

• 6.2 Клапаны для сброса газа или пара

• 6.3 Расчет пропускной способности

• 7 Термодинамические свойства

• 7.1 Данные пара

• 7.2 Значение С как функция от к

• 7.3 Теоретический поправочный коэффициент пропускной способности

для докритического режима течения Кь

• 7.4 Коэффициент сжимаемости Z

• 7.5 Поправочный коэффициент пропускной способности на вязкость Kv

• 7.6 Свойства газов

• 8 Минимальные требования для винтовых пружин сжатия

• 8.1 Общие положения

• 8.2 Материалы

• 8.3 Маркировка

• 8.4 Размеры

• 8.5 Пружинные опоры/тарелки

• 8.6 Осмотр, испытания и допуски

• 9 Минимальные требования к тарельчатым пружинам

• 9.1 Общие положения

• 9.2 Материалы

• 9.3 Маркировка

• 9.4 Размеры

• 9.5 Осмотр, испытания и допуски

Приложение А (справочное) Примеры расчета пропускной способности для различных сред

Приложение ДА (справочное) Сведения о соответствии ссылочных национальных и межгосударственных стандартов международным стандартам, использованным в качестве ссылочных в примененном международном стандарте................................................29

Библиография........................................................................30

Введение

Настоящий стандарт входит в серию стандартов «Устройства предохранительные для защиты от избыточного давления», состоящую наследующих частей:

• • часть 1. Предохранительные клапаны;

• • часть 2. Устройства предохранительные с разрывной мембраной;

• • часть 3. Предохранительные клапаны и разрывные мембраны в сочетании;

- часть 4. Управляемые предохранительные клапаны;

• • часть 5. Регулируемые предохранительные системы сброса давления (CSPRS);

• • часть в. Применение, выбор и установка предохранительных устройств с разрывной мембраной;

• • часть 7. Общие данные;

• • часть 9. Применение и установка предохранительных устройств, за исключением автономных устройств с разрывной мембраной;

• • часть 10. Размеры предохранительных клапанов для газового/жидкого двухфазного потока;

• • часть 11. Испытание производительности.

ГОСТ Р 59374.7—2021

(ИСО 4126-7:2013)

НАЦИОНАЛЬНЫЙ СТАНДАРТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

УСТРОЙСТВА ПРЕДОХРАНИТЕЛЬНЫЕ ДЛЯ ЗАЩИТЫ ОТ ИЗБЫТОЧНОГО ДАВЛЕНИЯ

Часть 7

Общие данные

Safety devices for protection against excessive pressure. Part 7. Common data

Дата введения — 2022—01—01

• 1 Область применения

Настоящий стандарт устанавливает общие требования к предохранительным клапанам. Содержит информацию, которая является общей для ГОСТ 12.2.085 и ГОСТ Р 59374-6. во избежание повторения.

Информация относительно воспламеняющихся и двухфазных сред приведена в [1].

Не рекомендуется использовать формулу идеального газа, представленную в 6.3, когда температура сброса превышает 90 % от термодинамической критической температуры, а давление — 50 % от термодинамического критического давления.

8 настоящем стандарте не рассматривается конденсация. Кроме того, для сред, конденсирующихся после прохождения через клапан, не допускается применять метод, изложенный в 6.3.

• 2 Нормативные ссылки

8 настоящем стандарте использованы нормативные ссылки на следующие стандарты:

ГОСТ 12.2.085 Арматура трубопроводная. Клапаны предохранительные. Выбор и расчет пропускной способности

ГОСТ 24856 Арматура трубопроводная. Термины и определения

ГОСТ Р 59374.2 Устройства предохранительные для защиты от избыточного Часть 2. Устройства предохранительные с разрывной мембраной

давления.

давления.

давления.

ГОСТ Р 59374.4 Устройства предохранительные для защиты от избыточного Часть 4. Управляемые предохранительные клапаны

ГОСТ Р 59374.5 Устройства предохранительные для защиты от избыточного

Часть 5. Регулируемые предохранительные системы сброса давления (CSPRS)

ГОСТ Р 59374.6 Устройства предохранительные для защиты от избыточного давления. Часть 6. Применение, выбор и установка защитных устройств с разрывной мембраной

Примечание — При пользовании настоящим стандартом целесообразно проверить действие ссылочных стандартов в информационной системе общего пользования — на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет или по ежегодному информационному указателю «Национальные стандарты», который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по выпускам ежемесячного информационного указателя «Национальные стандарты» за текущий год. Если заменен ссылочный стандарт, на который дана недатированная ссылка, то рекомендуется использовать действующую версию этого стандарта с учетом всех внесенных в данную версию изменений. Если заменен ссылочный стандарт, на который дана датированная ссылка, то рекомендуется использовать версию этого документа с указанным выше годом утверждения (принятия). Если после утверждения настоящего стандарта в ссылочный стандарт, на который дана

Издание официальное

датированная ссылка, внесено изменение, затрагивающее положение, на которое дана ссылка, то это положение рекомендуется применять без учета данного изменения. Есты ссылочный стандарт отменен без замены, то положение. в котором дана осыпка на него, рекомендуется применять в части, не затрагивающем эту ссылку.

• 3 Термины и определения

В настоящем стандарте применены термины по ГОСТ 12.2.085. ГОСТ 24856. ГОСТ Р 59374.2. ГОСТ Р 59374.4. ГОСТ Р 59374.5, а также следующие термины с соответствующими определениями.

Примечание —Единицей давления, используемой в настоящем стандарте, является бар (1 бер = 105 Пэ), указанного хак избыточное (относительно атмосферного) давление или абсолютное в зависимости от ситуации.

• 3.1 предохранительный клапан (safety valve): Клапан, который автоматически, без помощи какой-либо энергии, кроме энергии рабочей среды, выпускает некоторое количество рабочей среды для предотвращения повышения давления сверх максимального давления аварийного сброса и который предназначен для повторного закрытия и недопущения дальнейшего сброса потока среды после нормализации давления и восстановления работы.

Примечание — Срабатывание клапана может быть охарактеризовано пропорциональным открытием (не обязательно линейным) или характерным щелчком (быстрое открытие) с увеличением давления сверх установочного давления. Термин «предохранительный клапан» в настоящем стандарте применен в отношении клапанов других типов, как указано в ГОСТ 12.2.085, ГОСТ Р 59374.4 и ГОСТ Р 59374.5.

• 3.2 давление начала открытия (установочное давление) (set pressure): Заранее установленное избыточное давление, при котором предохранительный клапан в рабочих условиях начинает открываться.

Примечание — Это избыточное давление на входе в клапан, при котором усилив, стремящееся открыть клапан для конкретных условий эксплуатации, уравновешено усилиями, удерживающими запирающий элемент (ЗЭл) клапана на его седле.

• 3.3 предельно допустимое давление (расчетное давление); PS (maximum allowable pressure): Максимальное давление, на которое рассчитано защищаемое оборудование.

• 3.4 превышение давления (overpressure): Увеличение давления по сравнению с заданным давлением. как правило, выражаемое в процентах от заданного давления.

• 3.5 давление сброса (relieving pressure): Давление, используемое для настройки предохранительного клапана, которое больше или равно давлению начала открытия плюс превышение давления.

• 3.6 противодавление (back pressure): Давление, которое существует на выходе предохранительного клапана в результате давления в системе сброса.

Примечание — Противодавление — это сумма динамического и статического противодавлений.

• 3.7 динамическое противодавление (built-up back pressure): Давление на выходе предохранительного клапана, возникающее при прохождении потока сбрасываемой рабочей среды через отводящий трубопровод (сбросную линию) вследствие его сопротивления.

• 3.8 статическое противодавление (superimposed back pressure): Давление на выходе предохранительного клапана на момент его срабатывания (при закрытом клапане).

Примечание — Суммарное давление в системе сброса от других источников.

• 3.9 площадь сечения потока (flow area): Минимальная площадь сечения потока (но не наименьшая площадь между ЗЭл и седлом) между входом и седлом, которое используется для расчета теоретической пропускной способности, без вычетов для каких-либо препятствий на пути потока.

Примечание —См. таблицу!.

• 3.10 теоретическая пропускная способность (theoretical discharge capacity): Расчетная пропускная способность, выраженная в массовых или объемных единицах, равная расходу среды, проходящей через теоретически идеальное сопло, имеющее площадь поперечного сечения потока, равную площади потока предохранительного клапана.

• 3.11 коэффициент расхода (coefficient of discharge): Значение фактически измеренной пропускной способности (по результатам испытаний), деленное на теоретическую пропускную способность (по результатам расчета).

• 3.12 экспериментально установленная пропускная способность (certified (discharge) capacity]: Измеренная часть пропускной способности, разрешенная для использования в качестве основы для применения предохранительного клапана.

Примечание — Например, она может равняться: а) измеренной пропускной способности, умноженной на коэффициент снижения номинального значения 0.9: или Ь) теоретической пропускной способности, умноженной на коэффициент расхода, умноженный на коэффициент снижения 0.9: или с) теоретической пропускной способности, умноженной на экспериментально установленный коэффициент снижения расхода.

• 3.13 степень сухости пара (dryness fraction) (steam quality): Мера относительного содержания пара/жидкости в количестве пара или потока, выраженная в качестве массы или процентного содержания пара.

• 4 Обозначения

  • 4.1 В настоящем стандарте приняты обозначения по таблице 1.

Таблица 1—Обозначения и единицы измерения

Обозначения	Описание	Единица измерения
А	Требуемая минимальная площадь проходного сечения	ММ2
С	Функция показателя изоэнтропы	—
	Поправочный коэффициент, характеризующий отличие докригической массовой скорости от критической	—
	Коэффициент расхода3	—
к*	Подтвержденный коэффициент расхода, равный • 0.9)8	—
\	Поправочный коэффициент пропускной способности на вязкость	—
к	Иэоэнтролийный показатель при сбросе давления и температуры (показатель адиабаты)	—
М	Молярная масса рабочей среды	кг/кмоль
л	Количество тестов	—
Ро	Давление сброса — абсолютное давление в подводящем трубопроводе	бар (абс.)
Рь	Абсолютное противодавление	бар (абс.)
Рс	Термодинамическое критическое абсолютное давление	бар (абс.)
Рг	Приведенное давление	—
PS	Максимально допустимое давление в оборудовании	бар (абс.)
Q/n	Массовый расход (расход в единицу времени)	кг/ч
	Массовый расход гомогенного влажного пара (расход в единицу времени)	ха/Ч
Ят	Теоретическая удельная пропускная способность — массовая скорость, рассчитанная по модели идеального сопла (расход на единицу площади)	кг/(ч • мм2)
ч;	Удельная пропускная способность, определяемая испытаниями. — массовая скорость, определенная экспериментально (испытаниями)	кг/(ч • мм2)
R	Универсальная газовая постоянная	Дж/(кмоль - К)
«е	Число Рейнольдса	—
	Температура рабочей среды при давлении Ру	•с
Гс	Термодинамическая критическая температура	К
Tf	Приведенная температура	—
Мо	Динамическая вязкость	Па • с
‘'о	Удельный объем пара при параметрах сброса (давления и температуры)	м3/кг

Окончание таблицы 1

Обозначения	Описание	Единица измерения
	Степень сухости влажного пэра на параметрах входа в клапан (давлении и температуре^*	—
	Коэффициент давления пара	—
Z	Коэффициент сжимаемости среды при сбросе давления и температуры	мм2 - бар (вбс.укг
а Krf и КЛ выражаются хак 0.ХХХ. ь Выражаются как 0.ХХХ.

• 5 Определение пропускной способности предохранительного клапана

  • 5.1 Определение коэффициента расхода

Коэффициент расхода Ка рассчитывают по формуле

(1)

Ktf рассчитывают с точностью до трех десятичных знаков (после запятой). Любое округление полу* ченного значения Kd должно быть в меньшую сторону.

• 5.2 Критический и докритический режимы течения

Теоретический расход газа или пара через отверстие, такое как седло (узкое сечение в проточной части) предохранительного клапана, увеличивается до тех пор. пока давление на выходе из клапана снижается до критического давления. При критическом режиме течения скорость среды достигает ско* рости звука и расход перестает зависеть от давления после клапана, что напрямую связано со свой* ствами сбрасываемой среды и параметрами среды перед клапаном.

Условия, определяющие режимы течения среды (критический и докритический):

■ критический режим течения:

	рь 2 <*'(*"’»	(2)
* докритический режим течения:	рь 2 М*’’»	(3)

5.3 Пропускная способность при критическом режиме течения

• 5.3.1 Массовая скорость пара

Массовую скорость qm. кг/(ч - мм2), рассчитывают по формуле

qm = 0,2883С

(4)

Значение удельного объема пара следует определять при различных давлениях и температуре по справочникам (таблицам) термодинамических свойств воды и водяного пара.

Внимание:

• • погрешность расчета может превышать 20 %, если температура пара близка к температуре на* сыщения или критической температуре (температуры отличаются менее чем на 30 вС);

• * погрешность расчета не превысит 1 %. если температура лара выше температуры насыщения не менее чем на 30 *С. либо при температуре пара выше температуры насыщения или критической температуры лара на значение, равное 30 + (ро - 200). °C. где абсолютное давление в сбросном тру* бопроводе р0 выражено в барах.

Для более низких температур способ описан ниже.

Уравнение (4) можно представить в следующем виде:

q =4l.

Ят V

где ks — коэффициент давления лара, рассчитываемый по формуле

к, а № s 0.2863С

Л ____ 4R JB.3143

Примечание —0.2883ат .

Значения коэффициента давления пара ks определяют по таблицам 2—6.

• (5)

• (6)

• (7)

ф Таблица 2—Коэффициент давления пара Я,

Давление, бар (абс >	Температура яасмще-ния. *С	коэффициент а.
при тем* neper уре нвсыше-	при температуре. ”С
105	110	120	130	150	200	250	300	350	400	500	000	ТОО	750
1,05	101,0	3.832	3.839	3.866	3.918	3.970	4.072	4.314	4.540	4.756	4.961	5.158	5.531	5.880	6,210	6368
106	101,2	3.538	3,540	3.565	3,613	3,661	3,755	3,978	4,187	4,386	4575	4.757	5,102	5,424	5,728	5375
1.07	101.5	3.313	3.313	3333	3,379	3.423	3.511	3.720	3,916	4.102	4.279	4.449	4.772	5,073	5.358	5.495
1.08	1018	3.133	3,134	3.149	3,192	3.234	3.317	3,515	3.700	3.875	4.043	4,204	4.509	4.794	5.064	5.193
1.09	1020	2.987	2.968	2,999	3.039	3.079	3.159	3.347	3523	3.690	3.850	4,004	4.294	4566	4.823	4.946
1.Ю	1023	2.865	2,866	2.873	2,912	2.950	3.026	3,206	3.375	3.536	3.689	3836	4.114	4375	4.621	4.740
1.12	1028	2,672	2,673	2.673	2.710	2.745	2816	2.984	3.141	3,291	3.434	3571	3,830	4,074	4,303	4.414
1.14	103.3	2.527	2.528	2.528	2.557	2.590	2857	2.816	2.964	3.106	3.241	3370	3.615	3.845	4,062	4.167
1.16	103,8	2.413	2.414	2.415	2,436	2.468	2532	2,683	2,825	2,960	3.089	3213	3.447	3,666	3.874	3,973
1.18	104,3	2,322	2,323	2.325	2,339	2,370	2,431	2.577	2.713	2843	2,967	3,086	3.311	3,522	3.722	3,818
1.20	104.8	2.248	2.248	2.251	2260	2.290	2.348	2.489	2.621	2.746	2.866	2.981	3.199	3,403	3597	3.690
1.25	106.0	2.112	—	2,114	2.112	2.139	2,195	2,326	2,450	2567	2,680	2,788	2,992	3.184	3365	3.452
1.30	Ю7.1	2.021	—	2.023	2.023	2.037	2.090	2.215	2.333	2.445	2.553	2.656	2.851	3.034	3208	3.291
1.35	108,2	1,958	—	1.959	1.961	1,964	2,015	2,136	2,250	2,359	2,462	2,562	2,751	2,928	3,096	3.177
1.40	109.3	1,913	—	1.914	1.918	1.913	1.960	2.078	2.189	2.295	2.396	2.494	2.678	2.851	3.015	3.095
1.45	110.3	1.882	—	—	1,887	1.884	1.919	2.035	2.144	2.248	2.347	2.443	2524	2.794	2.956	3.033
150	111.4	1.860	—	—	1.865	1.863	1.888	2.003	2.110	2.213	2.311	2.405	2584	2.752	2,911	2.988
1,60	113,3	1,836	—	—	1,840	1841	1,849	1,961	2,066	2.167	2.263	2.356	2.532	2.698	2.855	2,931
1.70	115.1	1.829		—	1,833	1836	1.828	1.939	2.044	2,144	2.239	2.331	2.506	2.671	2.828	2903
130	116.9	1.834	ми	—	1.836	1838	1.832	1.930	2,035	2.134	2.230	2.322	2.497	2,662	2.819	2395
1.90	118,6	1,835	—	—	1,836	1841	1,836	1,930	2,035	2,135	2231	2,323	2.499	2,665	2,819	2394
2.00	120.2	1.838	—	—	—	1.844	1.840	1.928	2.033	2.133	2229	2,321	2.497	2.662	2.819	2394

Примечания

• 1 Используют линейную интерполяцию для определения промежуточных значений температуры и давления.

• 2 Приращение температуры выбрано та<мм образом, чтобы ограничить максимальную погрешность от шнейной интерполяции др 1 %.

ГОСТ Р 59374.7—2021

Таблица 3 — Коэффициент давления пара

давление, вар	темпе-натура насыщения. ’С	Коэффициент kf
при темпе-ратурв насыщения	при температуре. "С
140	150	150	170	180	190	200	210	220	230	240	2S0	260	270	260
2	120.2	1338	1344	1.840	1.840	1,862	1,884	1,906	1,928	1,950	1,971	1,992	2.013	2,033	2,054	2,074	2,094
3	133,5	1.860	1.865	1,868	1,866	1.861	1.880	1.902	1.924	1.945	1.967	1.988	2.009	2,030	2,051	2.071	2.091
4	143.6	1.876	—	1381	1.885	1.883	1.878	1.897	1.919	1.941	1.963	1.985	2.006	2.027	2,048	2.068	2.088
5	151.8	1.888	—	в	1.894	1.897	1.896	1.893	1.915	1.937	1959	1981	2.002	2.024	2.045	2.065	2.086
6	158,8	1.898	—	—	1,899	1,906	1,908	1,905	1,910	1,933	1.955	1,977	1.999	2.020	2,041	2.062	2.083
7	165.0	1.906	—	—	—	1.911	1.916	1.916	1.912	1.928	1.951	1973	1,995	2,017	2,038	2,059	2.080
8	170.4	1.913	—	—	—	—	1.921	1.924	1.922	1.924	1.947	1.969	1.991	2,013	2,035	2,056	2.077
9	175,4	1.919	—	—	—	—	1,923	1,929	1,930	1,927	1,943	1,965	1,988	2,010	2,032	2,053	2.075
10	179.9	1.924	—	—	—	—	1.924	1.932	1,936	1.934	1.938	1,961	1.984	2.006	2,028	2.050	2.072
11	184,1	1.928	—	—	***		—	1.934	1.940	1,941	1.937	1,957	1.980	2.003	2,025	2.047	2.069
12	188.0	1.932	—	—	—	—	—	1.934	1.943	1.945	1.944	1.953	1.976	1,999	2,022	2.044	2,066
13	191,6	1.936	—	—	—	—	—	—	1,944	1,949	1,949	1.949	1,973	1.996	2,018	2,041	2.063
14	195.0	1,939	—	—	—	—	—	—	1.944	1.951	1.953	1.950	1.969	1.992	2,015	2.038	2,060
15	198.3	1.942	—	—	—	—	—	•—	1.944	1.953	1.956	1,955	1.965	1.988	2,012	2034	2.057
16	201.4	1.944	—	—	—	—	—	—	—	1.953	1.959	1.959	1.961	1.985	2308	2,031	2.054
17	204.3	1,946	—	—	—	—	—	—	—	1,953	1,960	1,962	1,960	1,981	2,005	2.028	2,051
18	207.1	1.949	—	—		—	—	—	—	1.952	1.961	1.965	1.963	1.977	2,001	2.025	2.048
19	209.8	1.950	—	—		—	—	—	—	1.951	1.962	1.966	1.966	1.973	1.998	2.021	2,045
20	212.4	1.952	—	—	—	—	—	—	—	—	1.961	1.968	1.969	1,970	1.994	2.018	2.041
21	214,9	1.954	—	—	—	—	—	—	—	—	1,961	1.968	1,971	1,969	1.990	2.014	2.038
22	2173	1.955	—	—	***		—	—	—	—	1959	1,969	1,973	1.972	1.987	2,011	2.035
23	219.6	1.956	—	—	—	—	—	—	—	—	1.957	1.969	1.974	1.974	1.983	2,008	2,032
24	221.8	1,957					—					1,968	1,975	1,976	1,979	2,004	2,029
25	224.0	1,958					—					1.967	1.975	1.978	1.977	2.001	2,025
26	226.1	1.959										1965	1.975	1,979	1.978	1.997	2,022
28	230.1	1.961											1.974	1.980	1.981	1.990	2.015
30	233.9	1,962						—					1,971	1.980	1,983	1,984	2.008

ГОСТ Р 59374.7—202

Давление, бар (абс.)	Темпе-ратура насыщения *С	Коэффициент
при темпе-ретуре насыщения	при температуре.'С
140	160	160	170	160	190	200	210	220	230	240	250	260	270	260
32	237,5	1,963											1,967	1.979	1.984	1.985	2.002
34	240,9	1,964						—						1,977	1,985	1,987	1,995
36	244.2	1.964						—						1,974	1,984	1,988	1.989
36	247.3	1,964												1,969	1,982	1,988	1.989
40	250.4	1.964													1.979	1.987	1.990

Примечания

• 1 Используют линейную интерполяцию для определения промежуточных значений температуры и давления.

• 2 Приращение температуры выбрано таким образом, чтобы ограничить максимальную погрешность от линейной интерполяции до 1 %.

ГОСТ Р 59374.7—2021

Таблица 4 — Коэффициент давления пара к,

Давление, бар {абс >	Коэффициент *4при температуре. *С
260	290	300	ЗЮ	320	340	360	360	400	450	500	550	ООО	650	700	750
2	2,094	2,114	2,133	2,153	2,172	2,210	2,248	2,285	2321	2.410	2,497	2380	2,662	2,741	2,819	2.894
3	2.091	2,111	2,131	2.150	2.170	2,208	2.246	2,283	2320	2.409	2.496	2380	2.661	2.741	2.818	2.894
4	2,088	2,109	2,128	2,148	2,168	2,206	2,244	2.282	2318	2.408	2,495	2.579	2,661	2.740	2,818	2.894
5	2,086	2,106	2,126	2,146	2,165	2.204	2,242	2,280	2317	2,407	2,494	2578	2,660	2,740	2,817	2,893
6	2,083	2,103	2,124	2,144	2,163	2.202	2,241	2,278	2315	2,406	2,493	2577	2,659	2,739	2,817	2,893
7	2.080	2.101	2,121	2,141	2.161	2.200	2,239	2.277	2314	2.404	2,492	2577	2,659	2.739	2.817	2,893
8	2.077	2.098	2,119	2,139	2,159	2,198	2,237	2,275	2312	2,403	2.491	2576	2,658	2,738	2,816	2392
9	2.075	2,095	2,116	2,136	2,157	2,196	2,235	2,273	2,311	2,402	2.490	2575	2,657	2,738	2,816	2,892
10	2.072	2.093	2.114	2,134	2.154	2,194	2.233	2.272	2.309	2.401	2.469	2.574	2.657	2.737	2.815	2392
11	2.069	2.090	2,111	2,132	2,152	2,192	2.232	2.270	2.308	2.400	2.488	2.573	2.656	2,737	2,815	2391
12	2,066	2,087	2,108	2,129	2,150	2,190	2,230	2,268	2306	2,399	2.487	2.573	2,656	2,736	2.814	2391
13	2,063	2,085	2,106	2,127	2,148	2,188	2,228	2,267	2305	2,397	2.486	2,572	2,655	2,735	2,814	2390
14	2.060	2.082	2,103	2.124	2.145	2.186	2.226	2,265	2303	2.396	2.485	2,571	2.654	2.735	2,814	2390
15	2,057	2,079	2,101	2,122	2.143	2,184	2,224	2,263	2.302	2.395	2,484	2.570	2,654	2.734	2,813	2390
16	2,054	2,076	2.098	2,119	2,141	2,182	2,222	2,262	2300	2,394	2,483	2,570	2,653	2,734	2,813	2389
17	2,051	2,073	2.095	2,117	2,138	2,180	2,220	2,260	2299	2,393	2,482	2,569	2,652	2,733	2,812	2389

давление, бар	Коэффициент *{при температуре. *С
280	290	300	ЗЮ	320	340	300	380	400	450	500	550	800	850	700	750
18	2.048	2,070	2.093	2,114	2.136	2,178	2,219	2,258	2297	2,391	2.481	2.568	2.652	2.733	2,812	2,889
19	2.045	2,067	2.090	2,112	2,133	£176	2,217	2.257	2296	2,390	2.480	2567	2,651	2,732	2.811	2,888
20	2.041	2.064	2,087	2,109	2.131	2,174	2,215	2,255	2294	2.389	2.479	2566	2.650	2.732	2,811	2.888
21	2,038	2,062	2,084	2.107	2,129	2,171	2.213	2,253	2293	2.388	2,478	2,566	2,650	2,731	2,810	2,887
22	2.035	2,059	2.082	2,104	2.126	2,169	2211	2,251	2291	2.386	2.477	2565	2,649	2,731	2,810	2,887
23	2.032	2,056	2,079	2,101	2,124	2,167	2,209	2,250	2290	2,385	2.476	2564	2.648	2,730	2,809	2,887
24	2,029	2.052	2,076	2,099	2,121	2,165	2.207	2.248	2288	2.384	2.476	2563	2.648	2.730	2,809	2586
25	2.025	2.049	2,073	2.096	2.119	2.163	2.205	2.246	2286	2.383	2.475	2562	2.647	2.729	2.809	2586
26	2,022	2.046	2,070	2,094	2,116	2,161	2.203	2.245	2285	2,382	2.474	2,562	2.646	2,729	2,808	2.886
28	2,015	2,040	2,064	2,088	2,111	2,156	2,199	2.241	2282	2,379	2.472	2,560	2,645	2,727	2,807	2585
30	2,008	2.034	2.058	2,083	2,106	2,152	2,195	2,238	2279	2,377	2,470	2.558	2.644	2,726	2.806	2584
32	2,002	2,027	2.053	2,077	2,101	2.147	2,191	2,234	2275	2,374	2.468	2.557	2.643	2.725	2,805	2583
34	1,995	2,021	2,046	2,071	2,096	2,143	2,187	2,230	2272	2,372	2.466	2,555	2.641	2,724	2,805	2583
36	1.989	2.014	2,040	2.066	2.090	2,138	2,183	2,227	2269	2.369	2.464	2.554	2.640	2.723	2.804	2582
38	1,989	2,007	2,034	2.060	2,085	2.133	2,179	2,223	2266	2,367	2,462	2,552	2.639	2,722	2,803	2581
40	1,990	2,000	2,027	2,054	2,079	2,129	2,175	2,220	2262	2.364	2,460	2.551	2.637	2,721	2,802	2580

Примечания

• 1 Используют линежую интерполя1яю для определения лромежутоыых знамений температуры и даштежя.

• 2 Приращение температуры выбрано таким образом, чтобы ограничить максимальную погрешность от линейной интерполяции до 1 %.

Таблица 5—Коэффициент давления пара fcs

Давление, бар <абс1	темпе-ратура насыщения, •с	Коэффициент
при гем-лераг)рв насыщения	при температуре. *С
290	290	300	ЗЮ	320	330	340	350	380	370	380	390	400	410	420
40	250.4	1,964	1.990	2,000	2.027	2,054	2.079	2,104	2.129	2,152	2.175	2.198	2.220	2241	2,262	2,283	2,304
50	263,9	1,962	1,986	1,991	1,995	2,023	2,051	2,078	2,104	2,129	2,154	2,178	2,201	2224	2,246	2,268	2289
60	275,6	1,956	1,967	1.982	1.989	1,992	2,020	2,049	2,078	2,105	2,131	2,156	2,181	2205	2,228	2,251	2274
65	280.9	1,953	—	1,972	1984	1.989	2,004	2,034	2,064	2.092	2,119	2,145	2.171	2,195	2,219	2.243	2266

ГОСТ Р 59374.7—2021

коэффициент kt	р ф ft & а ф с 3 S & с	*20	40 to <4 сч	2250	2241	2233	тТ сч <4 сч	2,215	2,207	2.198	40 40 »-сч"	2,179	2.170	2,160	2.150	2.140	2.129	2.119	2.108	2.097	2.086	2.074	сч <о Q сч	2,050	2,038	2.025	2,012	1.999
410	Я сч сч"	2,226	2,217	2.208	2.199	2,189	2,180	2.170	2,160	2,150	2,140	2.129	2.118	2,107	2.096	2,084	2,072	2.060	2.047	2,034	2,022	2,008	1.994	8	1,965	1.950
400	2,210	2,201	2.192	2.182	2.172	2,162	2.152	2.141	2.131	2.120	2,108	2,097	2.085	2.073	2.060	2.047	2.034	2.020	2.007	1.993	1,978	1,963	1.947	1.930	1,913	1.895
ове	40 СЧ	2,176	2.166	2.155	2.145	2,134	2.123	2.111	2.100	2.088	2.075	2.063	2.049	2,036	2.022	2.008	1,993	1.978	1.963	1.946	1,929	1,910	о	тГ	I860	1847
09Е	091'2	2.150	2.139	2.128	2.116	2,105	2,092	2.080	<о о сч"	2,054	2.040	2,026	2.011	1,996	со Ct	1.965	1,948	о о»	1912	/694	1.886	1.877	1.867	1.855	1.842	1.828
370	2.134	2,123	2.111	2.099	2.086	2,074	2.060	2.046	сч 8 сч"	2,017	2.002	1,987	Мб* к	1.954	1.936	1.922	1,912	1.905	1.895	3 40	1,872	1.859	1.843	1.824	1,801	1.775
300	2.107	2.095	2.062	2.069	2.055	2,041	2,026	2.011	1,995	1,979	1.962	со з	40 8	1,931	1.922	216*1-	1.901	988*1	1.874	1,857	8 «г	1.811	1,782	1.740	I	I
3S0	£ о сч"	2,065	2.051	2.037	гго*г	2.006	0664	1.973		й	1.946	1.938	926*1-	1.917	1,904	8	М8Ч	1,849	со сч «г	1,793	I	I	I	I	I	I
340	3 сч	2.035	2.019	2.003	/864	1.973	1,967	1,961	1,953	1,944	8	1.921	1.906	1.888	1.865	1.840	1	I	I	I	I	I	I	I	I	I
330	2.019	2.002	1.986	6/6*1	1274	1,966	1.960	1250	40 &	1,924	1.906	1.886	I	I	I	I	1	I	I	I	I	I	I	I	I	I
320	8	1,964	1.980	1.974	1.966	1.955	1,942	1.926	8	I	I	I	I	I	I	I	1	I	I	I	I	I	I	I	I	I
310	1.985	1.979	1,971	1,960	1.947	1.931	I	I	I	I	I	I	I	I	I	I	1	I	I	I	I	I	I	I	I	I
300	1977	1.966	1,952	1.936	I	I	I	I	I	I	I	I	I	I	I	I	1	I	I	I	I	I	I	I	I	I
290	1.959	I	I	I	I	I	I	I	I	I	I	I	I	I	I	I	1	I	I	I	I	I	I	I	I	I
200	I	I	I	I	I	I	I	I	I	I	I	I	I	I	I	I	1	I	I	I	I	I	I	I	I	I
•НЭЧ ИбО	лера туре насыщение	1.949	1,944	1.939	1.933	сч в>	1,921	1215	1208	006'1	$ Т“	S	<0	«о ч—	й	1847	й «>	<о	1.814	208*1	а>	1.775	1.761	1.745	1.728	8	1.689
Температура наем* щения. •С	40 « сч	290.5	295,0	299.3	303,3	307.3	311.0	314,6	318.1	321,4	324.7	327,8	330.9	333.8	336.7	339.5	342.2	344,8	347.4	в> я	352.3	354.7	357,0	359,3	361,5	363.6
Давление, бар <абс}	70	75	80	85	06	95	100	105	110	115	120	125	130	135	140	145	150	155	8	165	170	175	о 40 т—	185	190	195

Давление, бар (ебс.}	Темпе-регура «вощения, -с	Коэффициент k s
при том-лера туре насыше* НИЯ	при температуре. *С
290	290	300	310	320	330	340	350	300	370	380	390	400	410	420
200	365,7	1,665	—	—	—	—	—	—	—	—	—	1,743	1811	1336	1,876	1,935	1,985
205	367,8	1.638	—	—	—	—	—	—			—	1.698	1.791	1324	1.857	1.919	1.971
210	369.8	1.605	—	—	—	—	—	—	—	—	—	1,616	1.768	1.811	1.839	1,902	1.956
215	371.8	1.559	—	—	—	—	—	—	—	—	—		1.742	1.795	1.823	1.885	1,942
220	373,7	1,459						—					1.710	1,778	1,807	1.866	1.926

Примечания

• 1 Используют линейную интерполяшю для определения промежуто*ых знамений температуры и давления.

• 2 Приращение температуры выбрано таким образом, чтобы ограничить максимальную погрешность от линейной интерполяции до 1 %.

Таблица 6—Коэффициент давления пара

Коэффициент ks при температуре. 'С

бар	380	390	400	410	420	440	460	480	500	520	550	600	650	700	750
40	2220	2.241	2,262	2283	2,304	2,344	2,384	2,422	2,460	2497	2,551	2.637	2,721	2,802	2,880
60	2.181	2,205	2,228	2251	2,274	2.317	2359	2.400	2,439	2,478	2.534	2,624	2.710	2.793	2.873
80	2.139	2.166	2.192	2.217	2.241	2.288	2333	2.376	2.418	2,459	2.517	2,611	2.699	2.784	2.865
100	2.092	2.123	2.152	2.180	2.207	2.258	2,306	2.352	2,396	2.439	2.500	2,597	2.688	2.774	2.857
120	2.040	2.075	2.108	2,140	2,170	2.226	2.278	2,327	2,374	2.419	2.483	2.583	2.676	2,765	2,849
140	1.981	2,022	2,060	2.096	2,129	2.191	2.248	2,300	2,350	2,397	2,464	2,568	2.665	2,755	2,841
160	1.912	1.963	2307	2.047	2,086	2.154	2.216	2.273	2,326	2.376	2.446	2,553	2,653	2.745	2.833
180	1,867	1,891	1,947	1,994	2.038	2,115	2,182	2.244	2.300	2,353	2,427	2538	2.641	2.736	2825
200	1311	1.836	1.876	1.935	1.985	2.072	2,147	2,213	2273	2,329	2.407	2523	2.628	2,726	2817
210	1.768	1.811	1339	1.902	1.956	2350	2,128	2,197	2260	2,317	2.397	2515	2.622	2.721	2813
220	1.710	1.778	1307	1.866	1.926	2326	2,109	2.181	2246	2,305	2.386	2508	2.616	2.716	2809
230	1,611	1,737	1.776	1,828	1,895	2.002	2,089	2.165	2232	2,293	2.376	2,500	2,610	2.711	2804
240	1311	1.682	1.744	1,789	1,861	1.976	2.069	2,148	2217	2,280	2.366	2.492	2.603	2.705	2800
250	1.183	1.607	1.704	1.750	1.825	1.950	2.048	2,130	2202	2,267	2.355	2.484	2.597	2.700	2,796
260	1.087	1.481	1,655	1,708	1.785	1.922	2,027	2.112	2,187	2.254	2.344	2.476	2,591	2,695	2,792

ГОСТ Р 59374.7—202

Давление бар (абс.)	коэффициент *4при темлерэтдо.'С
380	390	400	410	420	440	460	480	$00	520	550	600	650	700	750
270	0.990	1.327	1.594	1.670	1,741	1.892	2.004	2.094	2.172	2341	2.333	2,467	2,584	2.690	2.788
260	0,926	1.194	1,513	1.623	1,697	1,861	1,981	2,076	2,157	2328	2,322	2,459	2578	2.685	2,783
290	0,861	1,089	1.402	1,567	1,656	1,829	1.957	2.057	2,140	2314	2311	2.451	2.571	2.680	2,779
300	0,849	1,017	1.273	1.499	1,606	1.796	1.932	2,037	2,124	2.200	2.300	2.442	2,565	2.674	2.775
320	0.605	0.928	1,102	1.332	1.501	1.723	1.879	1.997	2,091	2,172	2.277	2.425	2.552	2.664	2.766
340	0.778	0,877	1,012	1,192	1,380	1.647	1.823	1,954	2.056	2.143	2,254	2.408	2,538	2,653	2.758
360	0,761	0,844	0,954	1.097	1,270	1566	1.765	1.909	2,021	2,113	2.230	2.391	2,525	2,643	2.749
380	0,750	0,622	0.916	1.036	1.186	1.485	1.706	1.862	1.984	2,082	2.206	2373	2,511	2.632	2.741
400	0.743	0.806	0890	0.995	1.124	1409	1.645	1.815	1946	2.051	2.181	2.355	2.498	2,621	2.732
420	0.740	0,796	0372	0.965	1,079	1343	1,585	1.768	1,908	2,019	2,156	2337	2.484	2,610	2.723

П р им ечан и я

• 1 Используют линейную интерполяцию для определения промежуточных эн»«ений температуры и давления.

• 2 Приращение температуры выбрано таким образом, чтобы ограничить максимальную погрешность от линейной интерполяции до 1 %.

ГОСТ Р 59374.7—2021

Значения ks приведены для насыщенного и перегретого пара. К насыщенному пару относится влажный пар со степенью сухости 98 %, где С является функцией показателя изоэнтропы, рассчитываемой по формуле

С = 3,948

(8)

Примечание — 3.948 а

3600

(9)

Значение показателя адиабаты к. применяемое для определения по таблице 7 значения функции показателя изоэнтропы С. должно быть основано на фактических параметрах среды при сбросе давления.

• 5.3.2 Пропускная способность для любого газа при критических режимах течения

Массовую скорость qm. кг/(ч мм2), рассчитывают по формуле

Qm-PoC^-0,2883C^.

(Ю)

Зависимость коэффициента сжимаемости Z от приведенных давления р{ и температуры Тг представлена на рисунке 1.

С-3,948^—J (11)

Значения функции показателя изоэнтропы С для различных значений показателя адиабаты к приведены в таблице 7.

• 5.4 Пропускная способность для любого газа при докритическом режиме течения

Массовую скорость qm. кг/(ч мм2), рассчитывают по формуле

(12)

(13)

Теоретические значения поправочного коэффициента пропускной способности для докритичесхо-го режима течения Кь приведены в таблице 8.

£ Таблица 7—Знамение С как функция от Л

*	С	*	С	к	С	к	С	к	С	к	С	к	С	к	С	к	С
0.40	1.647	0.60	1.957	0.80	2.198	1,001	2.395	120	2.560	1.40	2,703	1,60	2,829	1.80	2,940	2,00	3,039
0.41	1.665	0.61	1.971	0.81	2,209	1.01	2.404	1.21	2.568	1.41	2.710	1.61	2.834	1.81	2.945	2,01	3,044
0,42	1,662	0.62	1,984	0.82	2.219	1,02	2,412	1,22	2.576	1.42	2,717	1,62	2,840	1.82	2,950	2,02	3,049
0,43	1,700	0.63	1,997	0,83	2.230	1.03	2,421	1,23	2.583	1.43	2,723	1,63	2,846	1.83	2,955	2,03	3,053
0,44	1,717	0,64	2,010	0.84	2240	1.04	2.4 X	1.24	2,591	1.44	2,730	1.64	2,852	1.84	2.960	2,04	3,058
0.45	1,733	0.65	2,023	0,85	2251	1 jOS	2.439	1.25	2598	1.45	2.736	1.65	2858	1.85	2,965	2,05	3,063
0.46	1,750	0,66	2.035	0.86	2261	1.06	2.447	1.26	2,605	146	2.743	1.66	2863	186	2.971	2,06	3.067
0.47	1,766	0,67	2,046	0,87	2,271	137	2,456	1.27	2,613	147	2,749	1.67	2869	187	2,976	2,07	3,072
0.46	1,782	0.68	2.060	0,88	2,281	1.08	2,464	1.28	2,620	1.48	2,755	1.68	2,874	1.88	2,981	2,08	3.076
0.49	1,798	0,69	2.072	0.89	2,291	1.09	2.472	1.29	2,627	1.49	2,762	1.69	2,880	1,89	2,986	2,09	3.081
0.50	1,813	0.70	2,084	0.90	2.301	1.10	2,481	1,30	2.634	1.50	2.768	1.70	2.886	1,90	2.991	2.10	3.085
051	1,629	0.71	2,096	0,91	2311	1.11	2.469	1.31	2.641	1,51	2.774	1,71	2,891	1,91	2,996	2.11	3.090
052	1.844	0.72	2.108	0.92	2.320	1.12	2.497	132	2.649	1.52	2.780	1.72	2.897	1.92	3.001	2.12	3.094
053	1,856	0,73	2.120	0,93	2,330	1.13	2505	133	2,656	1.53	2.786	1.73	2.902	1,93	3.006	2.13	3,099
0.54	1.873	0.74	2.131	094	2.339	1,14	2513	1.34	2,663	1.54	2.793	1.74	2.908	1.94	3,010	2.14	3,103
0.55	1,886	0,75	2,143	0,95	2.349	1.15	2,521	1,35	2,669	1,55	2,799	1.75	2.913	1.95	3815	2,15	3,107
0.56	1.902	0.76	2.154	0,96	2.358	1.16	2,529	1,36	2,676	1.56	2,805	1.76	2.918	1.96	3,020	2.16	3,112
0.57	1,916	0.77	2.165	0,97	2.367	1,17	2,537	1,37	2.683	1.57	2811	1.77	2.924	1.97	3.025	2.17	3.116
0.56	1,930	0.78	2.176	0,98	2.376	1.18	2.545	1,38	2.690	1.58	2,817	1.78	2,929	1,98	3,030	2,18	3,121
0.59	1.944	0,79	2,187	0,99	2386	1.19	2,553	1.39	2,697	1.59	2,823	1.79	2,934	1,99	3,034	2,19	3,125
—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	2,20	3,129

ГОСТ Р 59374.7—2021

2

pf— приведенное давление. Г^— приведенная температура; 2 — коэффициент сжимаемости

Рисунок 1 — Зависимость коэффициента сжимаемости 2от приведенных давления рг и температуры Тг

<л

ГОСТ Р 59374.7—2021

ffi

Таблица В — Теоретически поправочным коэффициент пропускной способности для дофитического режима течения

Теоретический поправочный коэффициент пропускной способности для показателя адиабаты к

Pt/Po

	04	05	0.6	0.7	05	05	1.001	1.1	1.2	1.3	1.4	1.5	1.6	1.7	1.8	1.9	2.0	2.1	2.2
045								—									1,000	0.999	0.999
050							—						1.000	0.999	0,998	0.996	0.994	0.992	0.989
055										1.000	0.999	0.997	0,994	0.991	0987	0.983	0.979	0.975	0.971
0.60	—	—	—	—	—	—	1.000	0.999	0997	0.993	0.989	0.983	0.978	0.972	0.967	0,961	0.955	0.950	0.945
065	—	—	—	—	0.999	0.999	0.995	0.989	0.982	0.974	0,967	0.959	0.951	0.943	0.936	0.929	0,922	0.915	0.909
0,70	—	—	0.999	0.999	0.993	9.985	0975	0.964	0.953	0.943	0.932	0.922	0.913	0.903	0.895	0.886	0578	0.871	0.864
0.75	—	1.000	0.995	0.983	0.968	0.953	0.938	0,923	0.909	0.896	0.884	0572	0.861	0.851	0541	0.832	0524	0.815	0.808
050	0.999	0,985	0.965	0.942	0.921	0.900	0581	0,864	0547	0.832	0,819	0506	0.794	0,783	0.773	0,764	0,755	0.747	0,739
052	0.992	0,970	0.944	0.918	0.894	0,872	0551	0,833	0517	0,801	0,787	0,774	0,762	0.752	0.741	0.732	0.723	0.715	0.707
054	0.979	0.948	0.917	0.888	0.862	0.839	0518	0.799	0.782	0.766	0.752	0.739	0.727	0.716	0.706	0.697	0.688	0.680	0.672
056	0.957	0.919	0.884	0.852	0.825	0,800	0.778	0.759	0.742	0,727	0.712	0.700	0.688	0.677	0.677	0,658	0549	0.641	0.634
058	0.924	0.880	0.842	0.809	0,780	0.755	0.733	0.714	0,697	0.682	0.668	0.655	0.644	0,633	0,624	0,615	0.606	0,599	0,592
0.90	0.880	0.831	0,791	0.757	0.728	0,703	0.681	0.662	0645	0.631	0.617	0605	0.594	0.584	0575	0.566	0558	0.551	0,544
0.92	0.820	0.769	0.727	0.693	0.664	0.640	0.619	0,601	0585	0.571	0.559	0547	0.537	0.527	0519	0.511	0504	0.497	0.490
0.94	0.739	0.687	0.647	0.614	0.587	0.564	0545	0,528	0514	0.501	0.489	0479	0.470	0.461	0453	0.446	0440	0,434	0.428
0,96	0.628	0.579	0.542	0.513	0.489	0.469	0.452	0,438	0425	0.414	0,404	0395	0,387	0.380	0373	0,367	0362	0.357	0,352
098	0.462	0.422	0.393	0.371	0.352	0.337	0325	0.314	0.305	0.296	0.289	0282	0.277	0.271	0266	0.262	0258	0.254	0.251
1.00	0.000	0.000	0.000	0.000	0.000	0.000	0.000	0,000	0.000	0.000	0,000	0,000	0.000	0,000	0,000	0,000	0.000	0,000	0.000

ГОСТ Р 59374.7—2021

• 5.5 Пропускная способность непожароопасной среды 8 качестве испытательной среды в турбулентном потоке (при числах Рейнольдса 2 80 000)

(’4)

Примечание —1.61 = 3£22^, (15)

10у105

• 6 Размеры предохранительных клапанов

  • 6.1 Общие положения

Подтвержденный коэффициент расхода предохранительного клапана должен составлять не более 90 % от коэффициента расхода Ка. определенного экспериментально (испытаниями):

Kdf SO.9Ke. (16)

Не допускается рассчитывать пропускную способность при более низком избыточном давлении, чем давление, при котором проведены испытания, однако допускается рассчитать пропускную способность при более высоком давлении сброса.

Клапаны с экспериментально определенным коэффициентом расхода, установленным для критического расхода при испытании, при противодавлении не может иметь такой же экспериментально определенный коэффициент сброса при более высоком противодавлении (см. ГОСТ 12.2.085. ГОСТР 59374.2. ГОСТ Р 59374.4 или ГОСТР 59374.5. в зависимости от обстоятельств, для совладения требований к экспериментальному определению коэффициента расхода для разных типов клапанов).

• 6.2 Клапаны для сброса газа или пара

Не делается различий между рабочими средами, обычно именуемыми «пар»: термин «газ» используют для описания как газа, так и лара.

Для расчета пропускной способности для любого газа минимальная площадь проходного сечения потока и коэффициент расхода принимают равными константе и следует применять уравнения, приведенные в разделе 5.

• 6.3 Расчет пропускной способности

Формулу (17) для идеального газа, представленную в 6.3. применять не допускается, если температура сброса выше термодинамической критической температуры на 90 % и давление сброса больше термодинамического критического давления более чем на 50 %. Кроме того, формулы не распространены на газы, конденсирующиеся после прохождения через клапан. В этом случае не применяют метод. приведенный в 6.3.

Примечания

• 1 Формула, которую необходимо применить, зависит or жидкости, подлежащей сбросу.

• 2 В приложении А приведены примеры расчетов пропускной способности для различных сред.

• 6.3.1 Расчет пропускной способности при критическом режиме течения для насыщенного, перегретого или сверхкритического пара

Массовый расход Qm. кг/ч. рассчитывают по формуле

Значение удельного объема пара vo рекомендуется определять при различных давлениях и температуре по термодинамическим таблицам воды и водяного пара.

Внимание:

• - погрешность расчета может превышать 20 %, если температура пара близка (отличается менее чем на 30 вС) к температуре насыщения либо критической температуре;

• - погрешность расчета не превысит 1 %. если температура лара выше температуры насыщения не менее чем на 30 ‘С. либо температура пара выше температуры насыщения или критической темпера-

туры лара на значение, равное 30 ♦ (ро - 200). ’С. где абсолютное давление в сбросном трубопроводе р0 выражено в барах. Для более низких температур способ описан ниже.

Формулу (17) можно представить в следующем виде:

Q п АК*Ь> . " As

• (18)

• (19)

где ks — коэффициент давления пара, рассчитываемый следующим образом:

* 0.2883С’

Значения коэффициента давления пара ks могут быть определены по таблице 2. Значения та-блицы 2 установлены путем итерационных расчетов по расходу сопла с использованием следующей процедуры:

• a) рассчитывают изоэнтропическое расширение от давления на входе в сопло до нескольких предполагаемых значений давления в горловине;

• b) массовый расход на единицу площади горловины (отношение скорости потока в сопле горловины к соответствующему удельному объему) рассчитывают для каждого предполагаемого давления в горловине;

• c) фактические термодинамические свойства пара в соответствии с (2) использованы для каждого предполагаемого давления в горловине;

• d) итеративную процедуру расчета прекращают при обнаружении максимума массового расхода, это значение использовано для установления значения ks.

• 6.3.2 Расчет пропускной способности для влажного пара

Уравнение следует применять только для гомогенного влажного пара со степенью сухости фракции не менее 90 %.

0.2883САК*

(20)

(21)

(22)

я----тт~

Уравнение можно представить в следующем виде:

ЧХ° где kg — коэффициент давления пара, рассчитываемый по формуле

0.2883С

Значения коэффициента давления пара ks могут быть определены по таблице 2. Значения ks, приведенные в таблице 2. установлены путем итерационных расчетов по расходу сопла с использованием следующей процедуры:

• a) рассчитывают изоэнтропическое расширение от давления на входе в сопло до нескольких предполагаемых значений давления в горловине:

• b) массовый расход на единицу площади горловины (отношение скорости горловины сопла к совпадающему удельному объему) рассчитывают для каждого предполагаемого давления в горловине;

• c) фактические термодинамические свойства пара в соответствии с (2] использованы для каждого предполагаемого давления в горловине:

• d) итеративную процедуру расчета прекращают при обнаружении максимума массового расхода. Это значение использовано для установления значения ks.

• 6.3.3 Расчет пропускной способности для газообразных сред

• 6.3.3.1 Расчет пропускной способности для газообразных сред при критическом режиме течения

  Qm„poCAK,,,^.

  
  

  0.2883СДК*

  
  

  (23)

  
  

А--------*т j— (24)

PoCKd'Jz7^ °-2883CKdJ^-

• 6.3.3.2 Расчет пропускной способности для газообразных сред при докритическом режиме течения

  Qm

  
  

  Л,САКлК,„^ *

  
  

  0.2883CAKarKb

  
  

  (25)

  
  

Примечание — Коэффициент Кь рассчитывают по формуле (13) или определяют по таблице 4.

Зависимость коэффициента сжимаемости среды Z от приведенных давления рг и температуры Tf представлена на рисунке 1.

• 6.3.4 Расчет пропускной способности для жидкостей

От-1.61К,Л,>\Р^

(26)

Зависимость поправочного коэффициента пропускной способности на вязкость Kv от числа Рейнольдса Re приведена на рисунке 2.

• 7 Термодинамические свойства

  • 7.1 Данные пара

Значения коэффициентов давления пара ks приведены в таблицах 2—6.

• 7.2 Значение С как функция от к

Значения функции показателя изоэнтропы С как функции показателя адиабаты к приведены в таблице 7.

• 7.3 Теоретический поправочный коэффициент пропускной способности для докритического режима течения Кь

Теоретические значения поправочных коэффициентов пропускной способности для докритического режима течения Ке приведены в таблице 8.

• 7.4 Коэффициент сжимаемости Z

График зависимости коэффициента сжимаемости Z от приведенных давления р, и температуры Тг приведен на рисунке 1.

Приведенные давление и температуру рассчитывают по формулам:

Рг (27)

Ре

(28) ‘с

• 7.5 Поправочный коэффициент пропускной способности на вязкость Ку

  • 7.5.1 Зависимость поправочного коэффициента пропускной способности на вязкость Kv от числа Рейнольдса R* приведена на рисунке 2.

  • 7.5.2 Допускается поправочный коэффициент на вязкость рассчитывать по формуле (29). Однако расчетное значение следует проверить на соответствие зависимости, приведенной на графике рисунка 2. Не допускается экстраполяция данных за пределами осей графика.

(1.0

К,

ЛООа(. 2.878 342.75

(29)

0.9935 + ——--—

• 7.5.3 Число Рейнольдса рассчитывают по формуле

  (30)

  
  

' U.6uJ1kA

Xv — поправочный коэффициент пропускной способности на вязкость: — число Рейнольдса

Рисунок 2 — Зависимость поправочного коэффициента пропускной способности на вязкость Ку от числа Рейнольдса Яе

• 7.6 Свойства газов

Характеристики наиболее часто встречающихся рабочих сред приведены в таблице 9.

Таблица 9 — Теплофиэические свойства газов

Наименование газа	Химическая формула	Молярная масса М. Kt/кмоль	Показатель адиабаты при давлении (абс.) Т.013 6ар и температуре 15 *С	Критическое давление ре бар (абс.)	Критическая температура г,, к	Крит», чесаое отношение давлений
Ацетилен	С2Н2	26.02	1J6	62.82	309.15	0.553
Воздух	—	28.96	1.40	37,69	132.45	0.528
Амоний	NH3	17,03	1.31	112.98	405.55	0.544
Аргон	А (от Аг)	39.91	1.66	48.64	151.15	0.488
н-бутан	с4н10	58.08	1.11	36.48	426.15	0.583

Окончание таблицы 9

Наименование rasa	Химическая формула	Молярная масса М. кг/кмоль	Показатель адиабаты при давлении (абс.) 1.013 бар н температуре 16 *С	Критическое давление рс. бар (абс.)	Критическая температура Т4. К	Криги* чеекое отношение давлений
Углекислый газ	со2	44.00	1.30	73,97	304.25	0.546
Монооксид углерода	СО	28.00	1.40	35.46	134.15	0.528
Хлор	Cl2	70,91	1,35	77.11	417,15	0.537
Хлордифторметан (R-22)	CHCIF2	86.47	1.18	49.14	370.15	0.568
Этан	с2нв	30,05	1,22	49.45	305.25	0.561
Этилен	с2н4	28.03	1.25	51.57	282.85	0.555
Водород	н2	2,015	1.41	12.97	33.25	0.527
Хлористый водород	HCI	36.46	1.41	82.68	324.55	0.527
Сероводород	H2s	34.08	1,32	90.08	373.55	0.542
Изобудан	СН(СН3)3	58.08	1.11	37,49	407.15	0.583
Метан	СН4	16,03	1.31	46.41	190.65	0.544
Метилхлорид	СН3С1	50.48	1.28	66.47	416.25	0.549
Азот	n2	28.02	1.40	33.94	126.05	0.528
Оксид азота	N2°	44.02	1,30	72.65	309.65	0.546
Кислород	О2	32.00	1.40	50.36	154,35	0.528
Пропан	с3нв	44.06	1.13	43.57	368.75	0.578
Пропилен	С3Нв	42.05	1.15	46.60	365.45	0.574
Диоксид серы	so2	64,07	1,29	78,73	430.35	0.548

• 8 Минимальные требования для винтовых пружин сжатия

  • 8.1 Общие положения

Изготовитель пружины по требованию заказчика должен представить документ, подтверждающий. что пружины изготовлены из требуемого материала и испытаны в соответствии с положениями настоящего стандарта.

Допустимые напряжения материалов должны учитывать ранее полученный положительный опыт эксплуатации пружин и понимание поведения пружинных материалов с учетом температуры среды, температуры окружающей среды и количества допустимых расслаблений при обслуживании.

• 8.2 Материалы

Материалы пружины предохранительного клапана должны соответствовать предполагаемым условиям эксплуатации.

• 8.3 Маркировка

Пружины должны быть маркированы соответствующими средствами для обеспечения возможной (положительной) идентификации. Когда маркировку наносят методом металлической штамповки или травления, ее следует размещать на неактивные витки.

На запасные пружины, когда вышеописанное практически невозможно, маркировку следует наносить на бирке или с помощью другого подходящего способа.

• 8.4 Размеры

8 настоящем подразделе приведены требования к размерам винтовых пружин. Отклонения от этих требований допускаются в том случае, если конструкция пружин может быть признана пригодной для эксплуатации.

• 8.4.1 Пропорция

Соотношение длины без нагрузки (длины пружины в свободном состоянии) к среднему диаметру пружины не должно превышать пять к одному.

• 8.4.2 Пружинный индекс

Индекс пружины, равный отношению среднего диаметра витка к диаметру сечения, должен на* ходиться в диапазоне от 3 до 12.

• 8.4.3 Расстояние между витками

Шаг витков должен быть равномерным. Сжатие пружины от свободной до сжатой длины должно быть не более 80 % от номинальной (расчетной) деформации (прогиба) пружины.

• 8.4.4 Концевые витки

Пружины с номинально параллельными концами должны иметь оба конца каждой пружины, пол* ностью поджатые и зашлифованные.

Концы пружин должны иметь плоскую опорную поверхность от 270° до 300’ по окружности под прямым углом к оси пружины [см. рисунок 3. е)] так. что при расположении на конце в горизонтальной плоскости пружины должны находиться в пределах, указанных на рисунке 3. а) и Ь).

Плавное последовательное поджатие для ровных кромок, которые должны иметь толщину конеч* ного витка, приблизительно равную одной четверти диаметра сечения прутка/проеолоки.

Концевые витки не должны касаться указанных внутренних и наружных диаметров [см. рисунок 3. е)[. Допускаются пружины с номинально не параллельными концами при условии установки пружины на опоры [(см. рисунок 3. Ь) и d)[.

• 8.5 Пружинные опоры/тарелки

При установке пружинных опор/тарелок пружина должна свободно вращаться.

• 8.6 Осмотр, испытания и допуски

  • 8.6.1 Остаточная деформация

Все пружины должны быть проверены на остаточную деформацию, которую определяют как из* менение свободной длины пружины в результате наработки серии циклов сжатия до полного сжатия в соответствии со спецификацией изготовителя клапана или другого соответствующего стандарта. Перед измерением начальной свободной длины пружину следует сжать до полного сжатия не менее трех раз. Перед измерением конечной свободной длины пружину следует сжать до полного сжатия еще не менее трех раз. Остаточная деформация не должна превышать 0.5 % от начальной свободной длины.

• 8.6.2 Проверка размеров

Каждая пружина должна быть подвергнута следующим обязательным проверкам и измеритель* ному контролю:

• a) нагрузка/длина при максимальном сжатии, при котором будет эксплуатироваться пружина, или показатель пружины в заданном диапазоне ниже 80 % от расчетного общего отклонения в линейном диапазоне;

• b) контроль диаметра и свободной длины витка;

• c) для контроля размеров на прямолинейность концов пружину устанавливают на поверхность квадратной пластины и измеряют максимальное отклонение между витком верхнего конца и пластиной.

Для пружин, имеющих номинально параллельные концы, это должно быть повторено с установкой пружины на другой опорный виток [см. рисунок 3. а) и )];

• d) проверка размеров на наличие параллельности концевых витков, где это уместно; путем установки пружины на поверхность пластины, а также измерение разницы между уровнями самой низкой и самой высокой точек поверхности верхнего края опоры.

Эти измерения должны быть повторены с противоположным концом, где это применимо [см. рисунок 3. а) и Ь)].

• 8.6.3 Допуски

Допуски определяет изготовитель клапанов и пружин.

f ■ в х свободная длина; 2 » /х средний диаметр пружины.

Постоянные е и /на рисунка 3 должны быть определены изтотсеителем клапана

Примечания

• 1 Когда концевая спираль пружины выступает над наружным диаметром пружины или меньше внутреннего диаметра, участок поджатия должен быть отшлифован, чтобы соответствовать внешнему диаметру или внутреннему диаметру пружины, а зависимости от обстоятельств.

• 2 Плоская опорная поверхность на конце пружины должна находиться на расстоянии от 300* до 270* от окружности.

Рисунок 3 — Иллюстрация концевого витка пружины

• 9 Минимальные требования к тарельчатым пружинам

  • 9.1 Общие положения

Изготовитель пружины по требованию заказчика должен предоставить сертификат, подтверждаю* щий, что тарельчатые пружины изготовлены из требуемого материала и прошли испытания в соответ* ствии с настоящим стандартом.

Допустимые напряжения материалов должны учитывать ранее полученный положительный опыт эксплуатации пружин и сведения о свойствах пружинных материалов с учетом температуры рабочей и окружающей среды и количества циклов допустимых нагружений при обслуживании. Пакет тарельча* тых пружин, а также диски должны быть четко ориентированы.

• 9.2 Материалы

Материал пружины предохранительного клапана должен соответствовать предполагаемым пара* метрам эксплуатации.

• 9.3 Маркировка

Пружины должны быть маркированы надлежащими средствами для обеспечения возможной идентификации. Когда маркировку наносят методом металлической штамповки или травления, ее еле* дует размещать на область с минимальным напряжением. Во время сборки, технического обслужи* вания и ремонта клапана, если в руководстве по эксплуатации не указано иное, каждая тарельчатая пружина в пакете должна быть маркирована таким образом, чтобы ее относительное положение четко сохранялось.

• 9.4 Размеры

  • 9.4.1 Сжатие тарельчатой пружины

Сжатие тарельчатой пружины не должно превышать 80 % от номинального (расчетного) прогиба (хода) пружины — от свободной высоты до плоского положения.

• 9.4.2 Перпендикулярность и параллельность пакета

Концы пакета тарельчатых пружин должны быть перпендикулярными и параллельными в пределах. согласованных между изготовителем пружин и изготовителем клапанов.

• 9.5 Осмотр, испытания и допуски

  • 9.5.1 Остаточная деформация

Все пружины должны быть проверены на остаточную деформацию. Каждая отдельная тарельчатая пружина должна быть предварительно сжата до плоского положения. Перед определением начальной свободной длины полный комплект пружин должен быть сжат не менее трех раз таким образом, чтобы каждый диск достигал плоского положения. Для определения окончательной свободной длины пружина должна быть сжата еще три раза до той же позиции. Остаточная деформация не должна превышать 0.5 % от начальной свободной длины.

• 9.5.2 Измерение отклонения нагрузки

После предварительного замера остаточной деформации каждого пакета тарельчатых пружин характеристики «нагрузка—прогиб» должны быть измерены и документально зафиксированы изготовителем пружин для проверки соблюдения согласованных допусков.

Приложение А (справочное)

Примеры расчета пропускной способности для различных сред

Примечание — Обозначения и единицы величин приведены в разделе 4.

А.1 Расчет пропускной способности для газообразных сред при критическом режиме течения (см. 6.3.3.1)

Пример 1

Рассчитывают требуемую минимальную площадь проходного сечения потока предохранительного клапана, который будет использоваться на сосуде, содержащем газообразный азот с максимально допустимым давлением PS Юбар.

Подтвержденный коэффициент расхода Кл предохранительного клапана при 10 % избыточного давления	= 0.87
Молярная масса газа М	= 28.02
Показатель адиабаты газа к	= 1.40
Температура сброса газа	= 20 *С
Аварийный расход (требуемая пропускная способность) газа	= 18000 кг/ч
Давление настройки	= 10 бар
Противодавление	атмосферное
Температура рабочей среды То при давлении ра	= 20 + 273 = 293К
Давление сброса ро	= [10* 1.1] + 1 = 12 бар (абс.)

Л ( 2

— режим течения критический.

Поскольку — SI -—-1

Ро kA + V

Требуемая площадь А =

On

Функция показателя изоэнтропы

С = 3.948J14-I -1 =2.7.

Значение фактора С также может быть определено по таблице 7. Коэффициент сжимаемости Z можно оценить по опубликованным данным. Расчет проводят по следующим формулам:

Приведенное давление

Pt

(А.1)

где рс — термодинамическое критическое давление, равное 33.94 бар (абс.) (по справочнику по термодинамическим свойствам сред или по таблице 9).

Приведенная температура Т, = (А. 2)

'с

где Те — термодинамическая критическая температура, равная 126.05 *С (по справочнику по термодинамике или по таблице 9)

р, = 12/33,94 = 0.35;

7, = 293/126.05 = 2,32;

Z = 1.000 (см. рисунок 1).

Требуемую минимагъную площадь проходного сечения потока определяют следующим образом:

_______18000_______

12 2-7oB7JjHj

= 2065 мм2.

Пример 2

Кф подтвержден при 5 %-ном избыточном давлении; давление сброса остается на уровне 110 % or PS. как в примере 1.

Рассчитывают требуемую минимальную площадь проходного сечения потока клапана, который будет использован на сосуде с азотом с максимально допустимым давлением PS 5.5 МПа.

Подтвержденный коэффициент расхода предохранительного клапана при 5 %-ном избыточном давлении	= 0.87
Молярная масса газа М	= 28.02
Показатель адиабаты газа к	= 1.40
Температура сброса газа	= 20 ’С
Аварийный расход (требуемая пропускная способность) газа	= 18 000кг/ч
Давление настройки	= 55 бэр (5.5 МПа)
Противодавление	атмосферное
Температура рабочей среды То при давлении р0: Го = 20 + 273 = 293 К
Давление сброса р0 = [55 • 1.1] + 1 = 61.5 бар (абс.)= 6.15 МПа (абс.)

Так как — S (-—-j**'**"1^ — критический режим течения.

Ро к + 1

Требуемая площадь

(А.З)

Функция показателя изоэнтропы

= 2.7.

С = 3,94.

Значения для фактора С также могут быть получены по таблице 3.

Коэффициент сжимаемости Z можно оценить по опубликованным данным. Расчет заключается в следующем: Приведенное давление

где ре — критическое давление, равное 33.94 бар (абс.) или 3.394 Мпа (абс.) (по справочнику по термодинамике или по таблице 9).

Приведенная температура

Т,= — Те

где Тс — критическая температура, равная 126.05 *С (по справочнику по термодинамике);

рг= 61.5/33.94 = 1.81;

Гг= 293/126.05 = 2.32;

Z = 0.975 (см. рисунок 1).

Требуемая минимагъная площадь проходного сечения потока

А =-----------18000 437.471 ммг.

615 27 0.87 0.98^5^5

А.2 Расчет пропускной способности для газообразных сред при докритическом режиме течения (см. 6.3.3.2)

Пример

Используя исходные данные из предыдущего примера (т. е. критического режима течения), рассчитывают требуемую минимальную площадь проходного сечения потока, если противодавление повышено от атмосферного до избыточного давления 36.0 бар или 3.6 МПа и подтвержденным коэффициентом расхода 0.80 при новом противодавлении.

Pt,

Pt,

|кф-1Ц

— докритический режим истечения.

Примечание —— = = 0.60.

р0 (55 11) + 1

Требуемую площадь А. мм2, рассчитывают по формуле

О»

А =

РьСК&Къ

Поправочный коэффициент, характеризующий отгмчие докритичесхой массовой скорости от критической, определяют следующим образом:

Коэффициент Кь можно рассчитать или определить по таблице 8. . 18000 .У4 2

А =------------------= 437.471 ммЛ

61.5-27 0.87-0.989 .1 2602 V0.975 293

А.З Расчет пропускной способности для жидкостей (см. 6.3.4)

Пример

Рассчитывают требуемую минимальную площадь проходного сечения клапана, необходимую для сброса

Oyn=t6W

масла, по нижеприведенным параметрам.

Подтвержденный коэффициент расхода Кл предохранительного клапана с К#, при избыточном давлении 10 %	= 0.65
Аварийный расход (требуемая пропускная способность) масла при избыточном давлении 10 % От	= 45000 кг/ч
Удельный объем масла vQ	= 0.001 075 27 м3/кг = 1 /плотность
Динамическая вязкость масла цо	= 0.5 Па - с
Установочное давление (избыточное)	= 30 бар манометра (3 МПа)
Противодавление (избыточное)	= 3 бар манометра (0.3 МПа)

Определяют массовый расход Qm по формуле

(А.4)

Рассчитывают необходимую требуемую минимальную площадь проходного сечения, принимая во внимание, что жидкость невязкая(тоесть пренебрегая вязкостью). Обращают внимание на то. что это может быть итерационная процедура. Kv является функцией площади потока, поэтому необходимо принять значение Kv. повторить расчет и выполнить проверку того, что окончательная расчетная площадь потока достаточно велика.

Поправочный коэффициент учитывающий уменьшение пропускной способности при сбросе через предохранительное устройство вязких сред вследствие дополнительных гидравлических потерь, равен 1.

Рассчитывают минимагъную площадь проходного сечения потока А. мы2, следующим образом:

(А.5)

1вк,,Л|д,-Рй

где р0 - рь = [30 • (1 + 10/100) + 1] - (3 + 1) = 30 бар (3 МПа).

45000 ) [0.00107527

= 257.43 мм2.

161-0.65 Н 30

А.3.1 Выбирают следующее бблыиее отверстие А', а этом случае А' - 380 мм2, и получают минимальное значение поправочного коэффициента вязкости.

Минимальное значение

257.43 380

= 0,68.

К -Л

- А.

(А.6)

А.3.2 Рассчитывают число Рейнольдса Re для заданной пропускной способности и выбранного отверстия

( 45000

(з.в-0.5

По рисунку 2 определяют поправочный коэффициент на вязкость Kv

Kv = 0.92 >0.68.

А.3.3 Если минимальное значение S Ку. выделенная область достаточна для пропускной способности заданного потока по скорости. В противном случае следует повторить расчеты по формулам, приведенным в А.3.1, А.3.2.

Приложение ДА (справочное)

Сведения о соответствии ссылочных национальных и межгосударственных стандартов международным стандартам, использованным в качестве ссылочных в примененном международном стандарте

Таблица ДАЛ

Обозначение ссылочного национального, межгосударстеенного стандарта	Степень соответствия	Обозначение и наименование ссылочного стандарта
ГОСТ 12.2.085—2017	NEQ	ISO 4126-1:2013 «Устройства предохранительные для защиты от избыточного давления. Часть 1. Предохранительные клапаны»
ГОСТ Р 59374.6—2021 (ИСО 4126-6:2014)	MOD	ISO 4126-6:2014 «Устройства предохранительные для защиты от избыточного давления. Часть 6. Применение, выбор и установка предохранительных устройств с разрывной мембраной»
Примечание — В настоящей таблице использованы следующие условные обозначения степени соответствия стандартов: • MOD — модифицированные стандарты: • NEQ — неэквивалентные стандарты.

Библиография

• [1] ИСО 4126-10 Предохранительные устройства для защиты от избыточного давления. Часть 10. Размер

безопасности клапанов для газа/жидкости двухфазного потока (Safety devices for protection against excessive pressure — Part 10: Sizing of safety valves for gas/liquid two-phase Row)

• [2] IAPWS-IF97 I Промышленный состав IAPWS 1997 года для термодинамических свойств воды и пара (APWS

Industrial Formulation 1997 for the Thermodynamic Properties of Water and Steam)

УДК 66.065.54:006.354

ОКС 27.080

91.140.30

Ключевые слова: клапан, предохранительный клапан, управление, расчет

Редактор Л.С. Зимилова Технический редактор В.Н. Прусакова Корректор М.В. Бучиая Компьютерная верстка Е.О. Асташина

Сдано в набор OS.08.2021 Подписано в печать 10.08.202t. Формат 60*84%. Гарнитура Ариал. Усп. печ. л. 4.18. Уч.<щд. л. 3.78.

Подготовлено на основе электронной версии, предоставленной разработчиком стандарта

Создано о единичном исполнении в ФГБУ «РСТ» . 117418 Москва. Нахимовский пр-т. д. 3t. и. 2. www.90slinfo.ru info@gostnfo.ru